具有切割線的層狀結構體
1.本發明涉及具有至少一個具有≥85℃的vst的材料層a.的層狀結構體，所述結構體包括至少一條貫穿所述層狀結構體的整個厚度、環繞至少一個第一部分的切割線b.，所述第一部分可從所述層狀結構體中手動取出和重新插入。
2.尤其是在sim卡領域具有寬范圍的不同尺寸可供選擇，其可用于不同的電子設備，例如移動電話、便攜式電腦(laptop)、筆記本電腦(notebook)、電子平板電腦等。這些設備的傳統sim卡是作為穿孔塑料卡交付的，其主要由聚氯乙烯制成，其中不同的尺寸，例如2ff、3ff和4ff是通過突鼻組件(nose-piece)連接的。當分離不同尺寸的sim卡時，經常會發生突鼻組件在不希望的位置處破裂。此外，將sim卡與塑料卡分離所必須施加的力這樣大，以至于sim卡可能被毀掉或至少被損壞。如果突鼻組件在錯誤的位置處破裂，則sim卡不再適合放入電子設備的sim卡插槽中。此外，如果首先已取出了最小的sim卡，然后需要更大的sim卡來用于不同的電子設備，則適配器是必要的。
3.這就是非常需要可用于若干種尺寸并在第一次使用后可適應于不同設備的sim卡的原因。
4.本發明的一個目的是提供一種層狀結構體，例如卡的形式，其允許不同尺寸的部分的多次的取出和重新插入。本發明的進一步目的是促進不同部分的取出，而當重新插入層狀結構體中時不減弱對該部分的保持力。此外，本發明的目的是提供一種方法來提供具有上述性質的層狀結構體。
5.本發明的第一方面是一種具有長度、寬度和高度或厚度的層狀結構體，用于容納不同尺寸的部分，尤其是卡、優選sim卡形式的部分，所述結構體包括：a. 至少一個層a.，優選正好一個根據iso 306 vst/b/50(50n；50℃/h)具有≥85℃的維卡軟化溫度vst、優選≥105℃的vst、更優選≥125℃的vst的材料層a.；b. 至少一條貫穿所述層狀結構體的厚度、環繞至少一個第一部分的第一切割線b.，其優選地具有2ff大小的sim卡的尺寸；c. 任選的至少一條環繞位于所述第一部分內部的第二部分的第二切割線c.，其優選地具有3ff大小的sim卡的尺寸；d. 任選的至少一條環繞位于所述第一部分和所述第二部分內部的第三部分的第三切割線d.，其優選地具有4ff大小的sim卡的尺寸；其中，所述第一部分、任選的所述任選的第二部分和任選的所述任選的第三部分可從所述層狀結構體中手動取出和重新插入，優選地通過施加≥0.5n至≤5n、更優選≥0.7n至≤3n的力。
6.根據本發明，可取出和可重新插入是指取出和重新插入至少第一部分、還優選所述任選的第二部分和/或第三部分所施加的力小于7n，優選地小于5n，更優選地小于3n。
7.優選地，所述層狀結構體由一個層a組成。
8.優選地，至少所述第一部分且還優選第二部分和第三部分通過大于0.5n、更優選大于1.2n、最優選大于1.5n、或0.5至7n、優選1至5n、更優選1.5至3n的力保持在層狀結構體中。
9.切割線b.、切割線c.和切割線d.在第一部分或第二部分或第三部分與層狀結構體的其余部分之間形成間隙。這些間隙優選地沿整個切割線a.、切割線b.或切割線c.處于相同范圍。
10.優選地，所述層a.以60至100重量％、優選70至95重量％、更優選75至90重量％的量包含具有≥85℃的vst、優選≥105℃的vst、更優選≥125℃的vst、最優選≥85℃且≤150℃的vst的聚合物材料。
11.如果除了第一切割線b.，層狀結構體a.還包括優選的環繞第二部分的至少第二切割線c.和任選的環繞第三部分的第三切割線d.，則用于所有部分(選自第一部分、第二部分和第三部分)的取出和重新插入的力是相同的或以基于用于三個部分的取出和重新插入的最小力計的小于100％的量變化。
12.如果用于取出和重新插入第一部分的力與用于取出和重新插入第二部分和/或第三部分的力不同，則用于取出和重新插入第一部分的力高于用于取出和重新插入第二部分和第三部分的力。
13.例如，如果第三部分可通過1.5n的力取出，則第二部分和/或第一部分可通過≤3n的力取出?；蛘?，如果第三部分可通過2.5n的力取出，則第二部分和/或第一部分可通過≤5n的力取出。
14.優選地，第一部分的取出和重新插入過程中的力為≥0.5n至≤5n，更優選為≥0.7n至≤3n，更優選為≥0.9n至≤2n。優選地，第二部分的取出過程中的力為≥0.5n至≤5n，更優選為≥0.6n至≤3n，更優選為≥0.8n至≤2n。優選地，第三部分的取出過程中的力為≥0.5n至≤4n，更優選為≥0.6n至≤3n，更優選為≥0.8n至≤2n。
15.優選地，包括環繞所述至少一個第一部分的至少第一切割線b.的層狀結構體的翹曲量(warpage)≤1.0mm。優選地，包括環繞所述至少一個第一部分的至少第一切割線b.和環繞第二部分的第二切割線c.的層狀結構體的翹曲量≤1.0mm，更優選≤0.5mm，更優選≤0.1mm。根據本發明，翹曲量由層狀結構體的總長度和總寬度上的高度差異來限定。
16.優選地，所述層狀結構體具有1至100cm、更優選2至50cm、最優選3至15cm的長度。優選地，所述層狀結構體的寬度為0.5至50cm、更優選為0.8至30cm、最優選為1至20cm。優選地，所述層狀結構體的長度對高度或厚度的長寬比為1000:1至10:1，更優選為500:1至15:1，最優選為100:1至20:1。優選地，所述層狀結構體的厚度為0.3至2mm，更優選為0.5至1.5mm，最優選為0.6至1mm。
17.在層狀結構體的一個優選實施方案中，在包括插入的至少一個第一部分、任選插入的至少一個第二部分和任選插入的至少一個第三部分的層狀結構體的整個區域上，所述層狀結構體在層狀結構體的厚度上具有≥0.005至≤0.09mm、更優選≥0.006至≤0.05mm、最優選≥0.007至≤0.03mm的垂直偏差。所述厚度的偏差根據iso7816-4:2013標準并結合iso10373-3:2010測試方法測得。
18.為了支持這種低垂直偏差，優選地所述層狀結構體提供對稱設置。這種對稱結構優選地選自：單個層a.、具有奇數個層的多層結構體(其中外層是相同的，優選具有相同外層的三層結構體)。優選地，所述層狀結構體由單個層a.組成。
19.在層狀結構體的一個優選實施方案中，將至少一個第一部分和至少一個第二部分以及任選的至少一個第三部分以相互獨立地取出、優選地在相對于所述層狀結構體的平面
的兩個方向上相互獨立地取出的方式設置在所述至少一個層a.中。根據本發明，獨立地是指可以對至少兩個或三個部分(每個部分都被獨立的切割線環繞)中的一個部分以僅其中的一個部分可以與層狀結構體的其余部分分離、而不會使其它部分變松的方式施加力。為了實現第一部分的取出和重新插入，優選地施加在由人可施加、但不要低到第一部分自己掉出來的范圍內的力。
20.在層狀結構體的一個優選實施方案中，所述層a.包括聚合物材料，在下文中也被稱為聚合物a，其選自聚碳酸酯、共聚碳酸酯、至少兩種聚碳酸酯的共混物、至少兩種共聚碳酸酯的共混物、至少一種聚碳酸酯和至少一種共聚碳酸酯的共混物或它們中至少兩種的混合物。優選的熱塑性聚合物是基于二酚的聚碳酸酯或共聚碳酸酯、聚丙烯酸酯或共聚丙烯酸酯、和聚甲基丙烯酸酯或共聚甲基丙烯酸酯，其選自聚甲基丙烯酸甲酯(pmma)、熱塑性聚氨酯、聚烯烴，例如聚丙烯類或基于環狀烯烴的聚烯烴(例如topas
tm
)類、例如芳族和/或環烷基二碳酸與具有2至16個碳原子的脂族、脂環族和/或芳脂族二醇的縮聚物或共縮聚物，且優選對苯二甲酸的縮聚物或共縮聚物，尤其優選聚對苯二甲酸乙二醇酯或共聚對苯二甲酸乙二醇酯(pet或copet)、二醇改性的pet(petg)、二醇改性的聚環己烷二甲醇對苯二甲酸酯或共聚環己烷二甲醇對苯二甲酸酯(pctg)、或聚對苯二甲酸丁二醇酯或共聚對苯二甲酸丁二醇酯(pbt或copbt)，優選萘二甲酸的縮聚物或共縮聚物，更優選聚萘二甲酸乙二醇酯(pen)，至少一種環烷基二羧酸的縮聚物或共縮聚物，例如優選聚環己烷二甲醇環己烷二碳酸(pccd)、聚砜(psu)和/或上述化合物中至少兩種的混合物。
21.優選地，所述層a.包括至少聚酯或聚碳酸酯和熱塑性聚氨酯的共混物。
22.在層狀結構體的一個優選實施方案中，所述層a.包括聚合物a和接枝聚合物b的共混物，聚合物a包括聚碳酸酯或共聚碳酸酯。接枝聚合物b包括例如具有彈性體性質的接枝聚合物。具有彈性體性質的聚合物b優選地可由以下單體中的至少兩種獲得：氯丁二烯、1,3-丁二烯、異戊二烯、苯乙烯、丙烯腈、乙烯、丙烯、乙酸乙烯酯和在醇組分中具有1至18個c原子的(甲基)丙烯酸酯；即例如描述在“methoden der organischen chemie”[methods of organic chemistry] (houben-weyl)，第14/1卷，georg thieme-verlag，stuttgart 1961，第393-406頁和c.b. bucknall，“toughened plastics”，appl. science publishers，london 1977中的聚合物。
[0023]
特別優選的聚合物b的實例是丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(abs)聚合物(乳液法abs、本體法abs和懸浮法abs)，例如描述在de-os(德國公開說明書)2 035 390(=美國專利3 644 574)或de os(德國公開說明書)2 248 242(=gb專利1 409 275)中，或ullmanns，enzyklop
?
die der technischen chemie[ullmann’s encyclopedia of industrial chemistry]，第19卷(1980)，第280頁及其后中。接枝基質b.2的凝膠含量為至少30重量%，優選為至少40重量%(在甲苯中測得)。
[0024]
接枝(共聚物)聚合物b是通過自由基聚合生產的，例如通過乳液聚合、懸浮聚合、溶液聚合或本體聚合，優選通過乳液聚合或本體聚合。
[0025]
優選的聚合物b具有部分交聯性，并具有大于20重量%、優選地大于40重量%、特別是大于60重量%的凝膠含量(在甲苯中測得)。凝膠含量是在25℃下在合適的溶劑中測定的(m. hoffmann, h. kr
?
mer, r. kuhn, polymeranalytik i und ii [polymer analysis i and ii], georg thieme-verlag, stuttgart 1977)。
[0026]
優選的接枝聚合物b包括以下b.1和b.2的接枝聚合物：b.1) 5至95重量份、優選30至80重量份的b.1.1和b.1.2的混合物：b.1.1) 50至95重量份的苯乙烯、α-甲基苯乙烯、甲基環取代的苯乙烯、甲基丙烯酸c1-c8-烷基酯、特別是甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸c1-c8-烷基酯、特別是丙烯酸甲酯，或這些化合物的混合物，和b.1.2) 5至50重量份的丙烯腈、甲基丙烯腈、甲基丙烯酸c1-c8-烷基酯、特別是甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸c1-c8-烷基酯、特別是丙烯酸甲酯、馬來酸酐、c1-c4-烷基或苯基-n-取代的馬來酰亞胺，或所述化合物的混合物，b.2) 5至95重量份、優選20至70重量份的含橡膠的接枝基質。
[0027]
優選地，接枝基質的玻璃轉化溫度低于-10℃。
[0028]
除非在本發明中另有說明，否則玻璃化轉變溫度根據din en 61006標準通過動態差示掃描量熱法(dsc)以10k/min的加熱速度測得，其中tg被限定為中點溫度(正切法)，且氮氣被用作惰性氣體。
[0029]
特別優先的是基于聚丁二烯橡膠的接枝基質。
[0030]
優選的接枝聚合物b是例如苯乙烯接枝和/或丙烯腈接枝和/或(甲基)丙烯酸烷基酯接枝的聚丁二烯、丁二烯/苯乙烯共聚物和丙烯酸酯橡膠；即在de os(德國公開說明書)1 694 173(=美國專利3 564 077)中描述的類型的共聚物：丙烯酸烷基酯或甲基丙烯酸烷基酯接枝、乙酸乙烯酯接枝、丙烯腈接枝、苯乙烯接枝、和/或烷基苯乙烯接枝的聚丁二烯、丁二烯/苯乙烯共聚物、或丁二烯/丙烯腈共聚物、聚異丁烯、或聚異戊二烯，例如de os(德國公開說明書)2 348 377(=美國專利3 919 353)中所述。
[0031]
特別優選的接枝聚合物b是可經由以下i接枝到ii上的接枝反應獲得的接枝聚合物：i. 基于接枝產物計的10至70重量%、優選15至50重量%、特別是20至40重量%的至少一種(甲基)丙烯酸酯，或10至70重量%、優選15至50重量%、特別是20至40重量%的由丙烯腈或(甲基)丙烯酸酯和苯乙烯形成的混合物，其中丙烯腈或(甲基)丙烯酸酯的量為基于混合物計的10至50重量%、優選20至35重量%，苯乙烯的量為基于混合物計的50至90重量%、優選65至80重量%，ii. 基于接枝產物計的30至90重量%、優選40至85重量%、特別是50至80重量%的丁二烯聚合物作為接枝基質，其具有基于ii計的至少50%的丁二烯部分。
[0032]
該接枝基質ii的凝膠含量優選為至少70重量%(在甲苯中測得)，接枝度g優選為0.15至0.55，以及接枝聚合物b的中值粒徑d
50
優選為0.05至2
μ
m，優選為0.1至0.6
μ
m。
[0033]
(甲基)丙烯酸酯i是丙烯酸或甲基丙烯酸與具有1至18個c原子的一元醇的酯。特別優選的是甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯和甲基丙烯酸丙酯。
[0034]
接枝基質ii可以包含與丁二烯部分一起的基于ii計的高達50重量%的其它烯屬不飽和單體的部分，如苯乙烯、丙烯腈、在醇組分中具有1至4個c原子的丙烯酸或甲基丙烯酸的酯(例如丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯)、乙烯基酯和/或乙烯基醚。優選的接枝基質ii由純聚丁二烯組成。
[0035]
眾所周知，接枝單體在接枝反應過程中不一定完全接枝到接枝基質上，且因此本發明中的表述接枝聚合物b包括那些在接枝基質的存在下經由接枝單體的聚合得到的產
物。
[0036]
接枝度g表示所接枝的接枝單體對接枝基質的重量比，且是無量綱的。
[0037]
中值粒徑d
50
是指大于該粒徑和小于該粒徑的顆粒分別占50重量%的直徑。它可以通過超速離心機測量來測定(w. scholtan, h. lange, kolloid, z. und z. polymere 250 (1972), 782 796)。
[0038]
其它優選的接枝聚合物b例如還可以為(a)和(b)的接枝聚合物：(a) 基于b計的20至90重量%的丙烯酸酯橡膠作為接枝基質，以及(b) 基于b計的10至80重量％的至少一種可聚合的烯屬不飽和單體作為接枝單體，其中在沒有a)的情況下，這樣的一種或多種單體產生的均聚物或共聚物的玻璃轉化溫度將大于25℃。
[0039]
由丙烯酸酯橡膠制成的接枝基質的玻璃化轉變溫度優選地低于-20℃，優選地低于-30℃。
[0040]
聚合物b的丙烯酸酯橡膠(a)優選地為丙烯酸烷基酯任選地與具有基于(a)計的高達40重量%的其它可聚合的烯屬不飽和單體的聚合物。其中優選的可聚合的丙烯酸酯是丙烯酸c1-c8-烷基酯，例如丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸正丁酯、丙烯酸正辛酯和丙烯酸2-乙基己酯，以及所述單體的混合物。
[0041]
具有多于一個的可聚合雙鍵的單體可以進行共聚以達到交聯的目的。交聯單體的優選實例是具有3至8個c原子的不飽和一元羧酸與具有3至12個c原子的不飽和一元醇或具有2至4個oh基團和2至20個c原子的飽和多元醇的酯，例如二甲基丙烯酸乙二醇酯、甲基丙烯酸烯丙酯；多不飽和雜環化合物，例如氰尿酸三乙烯酯和氰尿酸三烯丙酯；多官能乙烯基化合物，例如二乙烯基苯和三乙烯基苯；以及磷酸三烯丙酯和鄰苯二甲酸二烯丙酯。
[0042]
優選的交聯單體是甲基丙烯酸烯丙酯、二甲基丙烯酸乙二醇酯、鄰苯二甲酸二烯丙酯，以及具有至少3個烯屬不飽和基團的雜環化合物。
[0043]
特別優選的交聯單體是環狀單體：氰尿酸三烯丙酯、異氰尿酸三烯丙酯、氰尿酸三乙烯酯、三丙烯?；鶜?s-三嗪、三烯丙基苯。
[0044]
基于接枝基質(a)計，交聯單體的量優選為0.02至5重量%，優選0.05至2重量%。
[0045]
在具有至少3個烯屬不飽和基團的環狀交聯單體的情況下，將其量限制為小于接枝基質(a)的1重量%是有利的。
[0046]
可以與丙烯酸酯一起任選地用于生產接枝基質(a)的優選“其它”可聚合的烯屬不飽和單體為例如丙烯腈、苯乙烯、α-甲基苯乙烯、丙烯酰胺、乙烯基c1-c6-烷基醚、甲基丙烯酸甲酯、丁二烯。作為接枝基質(a)的優選的丙烯酸酯橡膠是具有至少60重量%的凝膠含量的乳液聚合物。
[0047]
其它合適的接枝基質是具有接枝活性位點且具有至少40%的凝膠含量(在二甲基甲酰胺中測得)的硅酮橡膠，如在特許公開的說明書de 37 04 657、de 37 04 655、de 36 31 540和de 36 31 539中所述，以及硅酮-丙烯酸酯復合橡膠。
[0048]
在所述方法的一個優選實施方案中，共混物a.以基于共混物的總重量計的0.1至20重量％、更優選0.2至15重量％、甚至更優選0.3至10重量％、最優選0.5至8重量％的量包含接枝聚合物。
[0049]
在層狀結構體的一個優選實施方案中，所述至少一個層a.或整個層狀結構體具有
至少一個、優選至少兩個、更優選所有下列性質：i. 根據iso 4593通過千分尺或其它校準儀表測得的厚度為0.66至0.84mm，優選為0.72至0.77mm；或優選為0.66至0.72mm，或優選為0.77至0.83mm；ii. 通過輪廓投影儀或其它校準儀表測得的在包括插入的至少一個第一部分、任選插入的至少一個第二部分和任選插入的至少一個第三部分的層狀結構體的整個區域上的翹曲量≤1.0mm，優選≤0.9mm，更優選≤0.8mm；iii. 根據iso 4288：1996通過已知的粗糙度測試儀測得的表面粗糙度為r3z≤11
μ
m，或優選r3z≤10
μ
m；iv. 根據iso/iec 7810：2003測得的邊緣毛刺為≤0.08mm，優選≤0.06mm；v. 第一部分與層狀結構體的其余部分之間的間隙為≥0.01至≤0.5mm，更優選為≥0.02至≤0.4mm，最優選為≥0.05至≤0.3mm。第二部分與層狀結構體的其余部分之間、或第三部分與層狀結構體的其余部分之間的間隙優選為≥0.01至≤0.5mm，更優選為≥0.02至≤0.4mm，最優選為≥0.05至≤0.3mm；vi. 根據iso 179標準測得的耐低溫性為≤-40℃，優選為≤-50℃。
[0050]
優選地，所述層a.和/或所述層狀結構體提供選自以下的性質：i. 或ii. 或iii. 或iv. 或v. 或vi. 或i. 和 ii. 或i. 和 iii. 或i. 和 iv. 或i. 和 v. 或i. 和 vi. 或ii. 和 iii. 或ii. 和 iv. 或ii. 和 v. 或ii. 和 vi. 或iii. 和 iv. 或iii. 和 v. 或iii. 和 vi. 或iv. 和 v. 或iv. 和 vi. 或v. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 iii. 或i. 和 ii. 和 iv. 或i. 和 ii. 和 v. 或i. 和 ii. 和 vi. 或i. 和 iii. 和 iv. 或i. 和 iii. 和 v. 或i. 和 iii. 和 vi. 或i. 和 iv. 和 v. 或i. 和 iv. 和 vi. 或i. 和 v. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 iv. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 v. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 iv. 和 v. 或i. 和 ii. 和 iv. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 v. 和 vi. 或i. 和 iii. 和 iv. 和 v. 或i. 和 iii. 和 iv. 和 vi. 或i. 和 iii. 和 v. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 iv. 和 v. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 iv. 和 vi. 或i. 和 iii. 和 iv. 和 v. 和 vi. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 iv. 和 v. 或i. 和 ii. 和 iii. 和 iv. 和 v. 和 vi.。
[0051]
通過根據iso 179的測試，可以確定層外觀與原始的層狀結構體相比是否具有任何顏色差異，或者在低溫下保持層狀結構體時是否發生任何破裂現象。
[0052]
本發明的進一步方面涉及生產包括至少一個容納至少一個第一部分的層a.的層狀結構體的方法，所述方法包括以下步驟：s1. 提供包含具有≥85℃的vst、優選≥105℃的vst、更優選≥125℃的vst、最優選≥85℃且≤150℃的vst的聚合物材料的層a.；s2. 在所述層a.中制作用于將第一部分與層a.的其余材料分離的第一切割線b.，其優選地具有4ff大小的sim卡的尺寸；s3. 任選地在所述層a.中制作用于將第二部分與層a.的其余材料分離的第二切割線c.，由此第二部分被第一切割線b.和第二切割線c.環繞，所述第二切割線c.優選地具有3ff大小的sim卡的尺寸；s4. 任選地在所述層a.中制作用于將第三部分與層a.的其余材料分離的第三切割線d.，由此第三部分被第一切割線b.、第二切割線c.和第三切割線d.環繞，所述第三切割
線d.優選地具有2ff大小的sim卡的尺寸；其中，所述至少第一部分、任選的第二部分和任選的第三部分可從穿孔中手動取出和重新插入，優選地通過施加≥0.5n至≤5n、更優選≥0.7n至≤3n的力。
[0053]
優選地，在第一部分的取出和重新插入過程中的力為≥0.5n至≤5n，更優選為≥0.7n至≤3n，更優選為≥0.9n至≤2n。優選地，在第二部分的取出過程中的力為≥0.5n至≤5n，更優選為≥0.6n至≤3n，更優選為≥0.8n至≤2n。優選地，在第三部分的取出和重新插入過程中的力為≥0.5n至≤4n，更優選為≥0.6n至≤3n，更優選為≥0.8n至≤2n。
[0054]
提供層a.可以以本領域技術人員會為提供這樣的層a.所選擇的任何方式建立，以產生層狀結構體。優選地，在步驟s1.中提供層a.選自：提供卷、片、釘、箔或它們中的至少兩種的組合的形式的層a.。所述層a.可以在傳送帶上運輸，或通過將箔片從一個輥子卷繞到另一輥子(輥對輥生產)來運輸。優選地，在步驟s1.中提供的層a.是片形式的。
[0055]
在步驟s2.中，在所述層a.中制作用于將第一部分與層a.的其余材料分離的第一切割線b.優選地通過割刀完成，所述第一切割線優選地具有4ff大小的sim卡的尺寸。優選地，所述割刀已經具有切割線b.的形式，因此在步驟s2.中只需要一次切割以將第一部分與層狀結構體的其余部分分離的方式來形成切割線b.，所述第一部分可以手動地從層狀結構體中取出。但是，也可以采用能夠在所述層a.中切割出切割線b.的其它割刀。優選地，所述割刀的材料選自不銹鋼、鎢、不銹鋼和鎢的合金、陶瓷或它們中的至少兩種的任何組合。
[0056]
在步驟s3.中，任選地在所述層a.中制作用于將第二部分與層a.的其余材料分離的第二切割線c.，由此第二部分被第一切割線b.和第二切割線c.環繞，所述第二切割線b.優選地具有3ff大小的sim卡的尺寸。在所述層a.中制作第二切割線c.的過程優選地通過割刀完成。優選地，割刀已經具有切割線b.的形式，因此在步驟s3.中只需要一次切割以將第一部分與層狀結構體的其余部分分離的方式來形成切割線b.，所述第一部分可以手動地從層狀結構體中取出。但是，也可以采用能夠在所述層a.中切割出切割線b.的其它割刀。優選地，所述割刀的材料選自不銹鋼、鎢、不銹鋼和鎢的合金、陶瓷或它們中的至少兩種的任何組合。
[0057]
在步驟s4.中，任選地在所述層a.中制作用于將第三部分與層a.的其余材料分離的第三切割線d.，由此第三部分被第一切割線b.、第二切割線c.和第三切割線d.環繞，所述第三切割線d.優選具有2ff大小的sim卡的尺寸。在所述層a.中制作第二切割線c.的過程優選地通過割刀完成。優選地，割刀已經具有切割線b.的形式，因此在步驟s3.中只需要一次切割以將第一部分與層狀結構體的其余部分分離的方式來形成切割線b.，所述第一部分可以手動地從層狀結構體中取出。但是，也可以采用能夠在所述層a.中切割出切割線b.的其它割刀。優選地，所述割刀的材料選自不銹鋼、鎢、不銹鋼和鎢的合金、陶瓷或它們中的至少兩種的任何組合。
[0058]
施加在層狀結構體上用于切割出切割線b.、切割線c.和切割線d.的的壓力優選為10kn至30kn，更優選為16至20kn。所述刀優選地具有平坦的外形和鋒利的切割邊緣。如果采用頂-底匹配的刀(工具)來制作切割線b、任選的切割線c.和任選的切割線d.，則割刀(工具)的頂部和底部之間的間隙優選為0.005至0.2mm，更優選為0.007至0.05mm，最優選為0.01至0.02mm。
[0059]
優選地，切割線b.、切割線c.和切割線d.相互不交叉。
[0060]
優選地，所述層狀結構體的翹曲量≤1.0mm，更優選≤0.95mm，甚至更優選≤0.9mm。
[0061]
優選地，所述層a.以60至100重量％、優選70至95重量％、更優選75至90重量％的量包含具有≥85℃的vst、優選≥105℃的vs、更優選≥125℃的vst、最優選≥85℃且≤150℃的vst的聚合物材料。
[0062]
在所述方法的一個優選實施方案中，所述層a.包含聚合物材料，在下文中也被稱為聚合物a，其選自聚碳酸酯、共聚碳酸酯、至少兩種聚碳酸酯的共混物、至少兩種共聚碳酸酯的共混物、至少一種聚碳酸酯和至少一種共聚碳酸酯的共混物或它們中至少兩種的混合物。
[0063]
在所述方法的一個優選實施方案中，所述層a.包含聚合物a和接枝聚合物b的共混物，聚合物a包括聚碳酸酯或共聚碳酸酯。聚合物a優選地與根據本發明的層狀結構體的所描述的相同。對于涉及聚合物a的所有性質，請參考與層狀結構體有關的聚合物a的描述，其也適用于所述方法中層a.的聚合物a。接枝聚合物b優選地與根據本發明的層狀結構體所描述的相同。對于涉及聚合物b的所有性質，請參考與層狀結構體有關的接枝聚合物b的描述，其也適用于所述方法中層a.的聚合物b。
[0064]
在所述方法的一個優選實施方案中，所述共混物以基于所述共混物的總重量計的0.1至20重量%、更優選0.2至15重量%、甚至更優選0.3至10重量%、最優選0.5至8重量%的量包含接枝聚合物b。
[0065]
在所述方法的一個優選實施方案中，所述層狀結構體具有至少一個、優選至少兩個、更優選至少三個、最優選所有下列性質：i. 根據iso 4593通過千分尺或其它校準儀表測得的厚度為0.66至0.84mm，優選為0.72至0.77mm；或優選為0.66至0.72mm，或優選為0.77至0.83mm；ii. 通過輪廓投影儀或其它校準儀表測得的在包括插入的至少一個第一部分、任選插入的至少一個第二部分和任選插入的至少一個第三部分的層狀結構體的整個區域上的翹曲量≤1.0mm，優選≤0.9mm，更優選≤0.8mm；iii. 根據iso 4288：1996通過已知的粗糙度測試儀測得的表面粗糙度為r3z≤11
μ
m，或優選r3z≤10
μ
m；iv. 根據iso/iec 7810：2003測得的所有邊緣毛刺≤0.08mm；v. 第一部分與層狀結構體的其它部分之間的間隙為≥0.01至≤0.5mm，更優選為≥0.02至≤0.4mm，最優選為≥0.05至≤0.3mm。第二部分與層狀結構體的其余部分之間、或第三部分與層狀結構體的其余部分之間的間隙優選為≥0.01至≤0.5mm，更優選為≥0.02至≤0.4mm，最優選為≥0.05至≤0.3mm；vi. 根據iso 179標準測得的耐低溫性為≤-40℃；vii. 根據iso 527-1：1996的拉伸強度為60至80mpa；viii. 根據iso 527-1：1996的斷裂伸長率為120至150%；結合層狀結構體、尤其是結合層a.、層b.和層c.描述的其它性質也適用于根據本發明的方法。
[0066]
優選地，層狀結構體正好由一個層a.組成并且不含其它層。
[0067]
在根據本發明的方法的一個優選實施方案中，在包括插入的至少一個第一部分、
或插入的至少一個第二部分、或插入的至少一個第三部分的層狀結構體的整個區域上，層狀結構體在其厚度上具有≥0.01至≤0.5mm、優選≥0.05至0.2mm的垂直偏差。
實施例
[0068]
下面的實施例是用于進一步說明本發明。
[0069]
組分a-1基于雙酚a的直鏈聚碳酸酯通過界面法制備且具有24 000 g/mol的重均分子量mw(通過gpc在二氯甲烷中使用聚碳酸酯標準物來測定)，被稱為makrolon
? 2408 000000，來自德國covestro ag。
[0070]
組分a-2基于雙酚a的直鏈聚碳酸酯具有31 000 g/mol的重均分子量mw(通過gpc在二氯甲烷中使用聚碳酸酯標準物來測定)，被稱為makrolon
? 3100 000000，來自德國covestro ag。
[0071]
組分b-l具有核-殼結構的酸沉淀的abs接枝聚合物，其通過在基于abs聚合物計的57重量%的顆粒-交聯的聚丁二烯橡膠(中值粒徑d
50
=0.35
μ
m)的存在下對由28重量%的丙烯腈和72重量%的苯乙烯形成的基于abs聚合物計的43重量%的混合物進行乳液聚合來制備，被稱為terluran
? hi 10，來自ineos styrolution ludwigshafen gmbh。
[0072]
組分b-2具有核-殼結構的堿沉淀的abs接枝聚合物，其通過在基于abs聚合物計的50%重量的顆粒-交聯的聚丁二烯橡膠(中值粒徑d
50
=0.25
μ
m)的存在下對由23重量%的丙烯腈和77重量%的苯乙烯形成的基于abs聚合物計的50重量%的混合物進行乳液聚合來制備，被稱為sinopec
? 8341，來自中國sinopec corp.。
[0073]
組分c 通過本體法制備的77重量%的苯乙烯和23重量%的丙烯腈的共聚物，其具有130 000 g/mol的重均分子量mw(通過gpc確定)，被稱為lustran
??
san dn 50，來自ineos styrolution ludwigshafen gmbh。
[0074]
組分e-2季戊四醇四硬脂酸酯作為潤滑劑/脫模劑，faci l348，來自faci asia pacific pte ltd.。
[0075]
組分f亞磷酸酯穩定劑，irganox
? b900(80% irgafos
? 168和20% irganox
? 1076的混合物；basf ag；ludwigshafen germany；irgafos
??
168 (三(2,4-二叔丁基苯基)亞磷酸酯) basf ag; ludwigshafen germany；irganox
??
1076 (2,6-二叔丁基-4-(十八烷氧基羰基乙基)苯酚) basf ag; ludwigshafen germany；trilon
? bs來自basf ag; ludwigshafen germany。
[0076]
組分g
著色劑，例如black pearls 800顏料，來自cabot corp.。
[0077]
實施例1：配混。
[0078]
配混(用于根據本發明的層狀結構體)在一臺雙螺桿擠出機(來自coperion gmbh, germany的werner和pfleiderer zsk-32 mc
18
)中，對上面列舉的原料以250rpm的速度和50kg/h的吞吐量在290℃的機器溫度下進行配混和造粒。在機器的不同區域中，測量了以下溫度：工藝參數溫度1區30℃2區178℃
3區220℃4區242℃5區238℃6區238℃7區252℃8區248℃9區254℃10區258℃11區264℃12區264℃熔融溫度290℃速度250 min-1
扭矩88%吞吐量50 kg/h實施例2(本發明)膜擠出(根據本發明)：690
?μ
m為了擠出具有450mm的寬度的690
μ
m厚的膜，使用了實施例1的配混物(compound)。
[0079]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm、長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀(thickness measurement)；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置(take-off device)；
??
卷繞站。
[0080]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數目標實際1區220℃194℃2區220℃219℃3區235℃234℃4區220℃198℃5區250℃249℃6區265℃265℃7區270℃269℃
8區270℃269℃9區270℃269℃10區270℃269℃11區270℃271℃12區270℃270℃13熔體導管區270℃270℃14區270℃270℃15區270℃270℃
[0081]
實施例3(本發明)膜擠出(根據本發明)：800
μ
m為了擠出具有450mm的寬度的800
μ
m厚的膜，使用了實施例1的配混物。
[0082]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm、長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置；
??
卷繞站。
[0083]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數目標實際1區220℃189℃2區220℃220℃3區235℃235℃4區220℃197℃5區250℃249℃6區265℃265℃7區270℃271℃8區270℃270℃
9區270℃268℃10區270℃269℃11區270℃273℃12區270℃270℃13區270℃270℃14區270℃270℃15區270℃270℃
[0084]
實施例4基于來自covestro ag, germany的3100的著黑色的makrolon
?
的配混物(不符合本發明)采用傳統的雙螺桿配混擠出機(例如zsk 32)在250至330℃的加工溫度下生產黑色配混物，這是聚碳酸酯的慣常做法。
[0085]
采用以下組成生產配混物：
??
組分a-2：來自covestro ag, germany的makrolon
? 3100 000000聚碳酸酯，以98.87重量%的比例
??
來自cabot gmbh, germany的vulcan xc 72炭黑，以1.13重量%的比例。
[0086]
實施例5膜擠出 (不符合本發明)：基于來自實施例4的配混物的擠出膜(來自covestro ag, germany；200
μ
m)。
[0087]
為了擠出具有450mm的寬度的200
μ
m厚的聚碳酸酯膜，使用了實施例4的配混物。
[0088]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置；
??
卷繞站。
[0089]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上
使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數溫度1區220℃2區280℃3區2800℃4區280℃5區280℃6區280℃7區280℃8區280℃9區280℃10區280℃11區280℃12區280℃13區280℃14區280℃15區280℃
??
擠出機速度60min-1
??
熔體泵速度44min-1
??
輥子1的溫度40℃輥子2的溫度100℃輥子3的溫度130℃
??
壓延機速度13.8m/min
??
吞吐量57kg/h膜寬度/厚度385mm/200
μm[0090]
實施例6基于來自德國covestro ag的3100的著黑色的纖維增強的makrolon
?
的配混物(不符合本發明)采用傳統的雙螺桿混煉擠出機(例如上述的zsk 32)在250至330℃的加工溫度下生產著黑色的玻璃纖維增強的配混物，這是聚碳酸酯的慣常做法。
[0091]
采用以下組成生產配混物：來自covestro ag, germany 的makrolon
? 3100 000000聚碳酸酯 61.10%gf mf 7980 bc 00 (來自lanxess deutschland gmbh) 30.00%來自covestro ag, germany 的makrolon
? 3108 550115 8.87%
來自cabot gmbh, germany 的black pearls 800導電炭黑 0.03%。
[0092]
實施例7 膜擠出 (不符合本發明)：基于來自實施例6的配混物的擠出膜，420
μ
m。
[0093]
為了擠出具有450mm的寬度的420
μ
m厚的聚碳酸酯膜，使用了來自實施例6的配混物。
[0094]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置；
??
卷繞站。
[0095]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數溫度1區220℃2區280℃3區280℃4區280℃5區280℃6區280℃7區280℃8區280℃9區280℃10區280℃11區280℃12區280℃13區280℃14區280℃15區280℃
??
擠出機速度50min-1
??
熔體泵速度34min-1
??
輥子1的溫度40℃輥子2的溫度100℃輥子3的溫度130℃
??
壓延機速度6.8m/min
??
吞吐量57kg/h膜寬度/厚度385mm/420
μm[0096]
實施例8玻璃纖維增強的makrolon
?
的配混(不符合本發明)makrolon
? 3100 000000(組分a-2) 61.10％gf mf 7980 bc 00 30.00％makrolon
? 3108 粉末 8.90％。
[0097]
實施例9 膜擠出(不符合本發明)：基于來自實施例8的配混物的擠出膜，690
μ
m。
[0098]
為了擠出具有450mm的寬度的690
μ
m厚的膜，使用了來自實施例8的配混物。
[0099]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置；
??
卷繞站。
[0100]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數溫度1區220℃2區290℃3區280℃4區290℃5區290℃
6區290℃7區290℃8區290℃9區280℃10區295℃11區295℃12區285℃13區295℃14區295℃15區295℃
??
擠出機速度50min-1
??
熔體泵速度34min-1
??
輥子1的溫度40℃輥子2的溫度100℃輥子3的溫度130℃
??
壓延機速度3.7m/min
??
吞吐量57kg/h膜寬度/厚度385mm/690
μm[0101]
實施例10膜擠出(不符合本發明)：基于來自實施例8的配混物的擠出膜，800
μ
m。
[0102]
為了擠出寬度為450mm的800
μ
m厚的膜，使用了來自實施例8的配混物。
[0103]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有脫揮發分區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的狹縫模頭；
??
具有水平輥取向的三輥式平滑壓延機，其中第三個輥子可以相對于水平面旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
測厚儀；
??
用于雙面施加保護膜的裝置；
??
牽引裝置；
??
卷繞站。
[0104]
離開模頭，熔體抵達平滑壓延機，輥子所處的溫度在下表中規定。在平滑壓延機上使材料最終成型并冷卻。隨后，通過牽引裝置輸送膜，保護膜被施加至兩側，然后將膜卷繞。工藝參數溫度1區220℃2區290℃3區280℃4區290℃5區290℃6區290℃7區290℃8區290℃9區280℃10區295℃11區295℃12區285℃13區295℃14區295℃15區295℃
??
擠出機速度50min-1
??
熔體泵速度34min-1
??
輥子1的溫度40℃輥子2的溫度100℃輥子3的溫度130℃
??
壓延機速度3.1m/min
??
吞吐量57kg/h膜寬度/厚度385mm/800
μm[0105]
實施例11模切試驗和模切件的配合精度在continental ag(原vdo)的模切工具上開展實驗，以評價切割材料的不同性質。
[0106]
為此目的，在液壓機中使用了vdo模切工具(在下文中被稱為vdo工具)。采用vdo工具以15n的力模切出直徑為8.5cm的圓盤。通過施加與對于圓盤所施加的相同的力在該圓盤上建立若干個矩形切口。矩形切口具有如下尺寸：
●?
5.18 mm * 3.68 mm；
●?
22.61 mm * 5.24 mm；
●?
19.44 mm * 5.24 mm；
●?
19.50 mm * 5.14 mm。
[0107]
所檢查的膜：來自實施例3的膜(800
μ
m；根據本發明)來自實施例5的膜(由4個200
μ
m的膜組成的800
μ
m層壓體；不符合本發明)。
[0108]
結果實施例5的膜(由4個膜組成的200
μ
m層壓體；不符合本發明)如圖1中所示，模切邊緣的半徑相當大，為194/161
?μ
m。
[0109]
30.44mm的外側邊緣長度至30.59mm的內側邊緣長度不會產生精確的配合。這些尺寸通過具有20倍放大率的顯微鏡測得。內側邊緣長度和外側邊緣長度的偏差導致取出和重新插入圓盤所必須施加的力高于5n。
[0110]
通過tan α = 161
μ
m/194
μ
m，可以與前述尺寸的長度和深度一起計算出角度α = 39.7
°
。
[0111]
重新插入的效果不好，并且重新插入所施加的力可導致損壞圓盤。
[0112]
來自實施例3的膜(800
μ
m；根據本發明)如圖2中所示，模切邊緣的半徑適中，為189/126
?μ
m，通過切割機計算得出。
[0113]
30.57mm的外側邊緣長度至30.57mm的內側邊緣長度給出絕對完美的配合。該尺寸通過具有20倍放大率的顯微鏡測得。內側邊緣長度和外側邊緣長度的偏差為零，這就是為什么取出和重新插入圓盤所必須施加的力小于3n的原因。
[0114]
通過tan α = 126
μ
m/189
μ
m，可以與前述尺寸的長度和深度一起計算出角度α = 33.7
°
。
[0115]
至少5次的重新插入的效果都非常好。
[0116]
只有本發明的實施例3滿足要求。
[0117]
實施例12分離力的測量：首先從如實施例2、實施例3、實施例9和實施例10中所描述的膜中模切出5.4*8.5cm形式的卡，其厚度為750
μ
m。然后用vdo模切工具以呈現出如圖3中可以看到的縱向邊緣的這種方式對其進行模切。通過彈簧秤(來自pesola，10或3n)將模切件拉開，以確定所需的力。將兩半再次放在一起，并進行第二次測量。
[0118]
上表中的實施例表明，只有根據本發明的模切件可以重新插入模切間隙且不需要花費大于1.5n的力將其再次拉出，而非本發明材料的卡則需要大于7.5n的力才能取出。
[0119]
有色層狀結構體的額外實施例實施例13配混(用于根據本發明的層狀結構體)在實施例1的配方中，將black pearl 800降至0.1%，并額外加入0.3%的macrolex red e2g。
[0120]
在一臺雙螺桿擠出機(zsk-32)(fa. werner und pfleiderer)中，將上述原料配混并以250rpm的速度和50kg/h的吞吐量在290℃的機器溫度下進行造粒。工藝參數溫度1區30℃2區178℃3區220℃4區242℃5區238℃6區238℃7區252℃8區248℃9區254℃10區258℃
11區264℃12區264℃熔體溫度290℃轉速250min-1
扭矩88%吞吐量50kg/h
[0121]
實施例14(根據本發明)膜擠出(根據本發明)：690
μ
m為了擠出具有450mm的寬度的690
μ
m厚的膜，使用了實施例13的配混物。
[0122]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有排氣區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的扁平模頭；
??
具有水平輥配置的三輥式壓延機組，其中第三個輥子可以相對于水平位置旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
厚度控制；
??
用于雙面施加遮蔽膜的裝置；
??
卷繞機。
[0123]
離開模頭，在具有下表中所列的溫度的輥組上對熔體進行計量。在輥組上，表面被壓花，并且材料被冷卻。然后，通過傳送帶輸送膜，遮蔽膜被施加至兩側，并將膜卷繞。工藝參數計劃的實際的1區220℃194℃2區220℃219℃3區235℃234℃4區220℃198℃5區250℃249℃6區265℃265℃7區270℃269℃8區270℃269℃9區270℃269℃10區270℃269℃11區270℃271℃12區270℃270℃13區270℃270℃14區270℃270℃15區270℃270℃
[0124]
實施例15(根據本發明)膜擠出(根據本發明)：800
μ
m為了擠出具有450mm的寬度的800
μ
m厚的膜，使用了實施例13的配混物。
[0125]
使用的系統由以下組成：
??
具有直徑(d)為75mm和長度為33xd的螺桿的擠出機，螺桿具有排氣區；
??
熔體泵；
??
十字頭；
??
寬度為450mm的扁平模頭；
??
具有水平輥配置的三輥式壓延機組，其中第三個輥子可以相對于水平位置旋轉+/-45
°
；
??
輥式傳送機；
??
厚度控制；
??
用于雙面施加遮蔽膜的裝置；
??
卷繞機。
[0126]
離開模頭，在具有下表所列的溫度的輥組上對熔體進行計量。在輥組上，表面被壓花，并且材料被冷卻。然后，通過傳送帶輸送膜，遮蔽膜被施加至兩側，且將膜卷繞。工藝參數計劃的過程中實現的1區220℃189℃2區220℃220℃3區235℃235℃4區220℃197℃5區250℃249℃6區265℃265℃7區270℃271℃8區270℃270℃9區270℃268℃10區270℃269℃11區270℃273℃12區270℃270℃13區270℃270℃14區270℃270℃15區270℃270℃
[0127]
實施例16對實施例14的膜進行激光打標(根據本發明)。
[0128]
在fobad84s上進行激光打標試驗：激光介質：nd：yag波長：1064nm功率：40瓦安培數：30a脈沖頻率：10khz速度：100mm/秒。
[0129]
在激光打標過程中，將信息激光雕刻在膜上。從圖4中可以看出，接收到了著金色的信息。